高爐操作者的任務(wù)是要保持合理操作爐型，實現(xiàn)煉鐵生產(chǎn)的“高效、優(yōu)質(zhì)、低耗、長壽、環(huán)?！薄７€(wěn)定順行是組織煉鐵生產(chǎn)的靈魂。原燃料準備、燒結(jié)、球團、焦化、動力等工序均是要做好為煉鐵生產(chǎn)服務(wù)。在生產(chǎn)組織上，應(yīng)統(tǒng)一服從煉鐵領(lǐng)導(dǎo)。這樣，可以得到煉鐵效益的最大化，而不追求某個指標的先進性，要實現(xiàn)煉鐵系統(tǒng)綜合效益的最佳化。
高爐操作者是通過對高爐裝料、送風(fēng)、造渣、熱制度的調(diào)整，來實現(xiàn)煉鐵生產(chǎn)的優(yōu)化，達到“高效、優(yōu)質(zhì)、低耗、長壽、環(huán)?！钡哪繕恕?/span>
1.高爐煉鐵的操作手段
1.1送風(fēng)制度的調(diào)整（又稱下部調(diào)劑）
包括：風(fēng)量（反映在風(fēng)壓和壓差），風(fēng)溫，富氧，脫濕鼓風(fēng)，風(fēng)速（風(fēng)口徑，長度，角度），鼓風(fēng)動能，以及噴煤對風(fēng)量的影響等。
煤氣流分布，首先從風(fēng)口開始，軟熔帶占煤氣阻力的60%，使煤氣流重新分布，爐型對煤氣流是起重要作用。煤氣流分布決定了CO2含量，影響了燃料比變化。
1.2熱制度的調(diào)整
調(diào)整焦炭負荷，風(fēng)溫，噴煤比。對冷卻水進行調(diào)整（又稱中部調(diào)劑）。
1.3裝料制度的調(diào)整（又稱上部調(diào)劑）
調(diào)整裝料制度，是調(diào)整上部煤氣流分布，實現(xiàn)爐料的充分加熱，可提高礦石的間接還原度（間接還原是放熱反應(yīng)），產(chǎn)生降低燃料比的效果。
固定因素：爐喉直經(jīng)和間隙，大鐘傾角，行程，下降速度，爐身角。
可調(diào)因素：料線，礦批重，裝料順序，布料器運行，無料鐘布料制度，可調(diào)爐喉板等。
上部調(diào)劑和下部調(diào)劑要相互配合，使煤氣流合理分布（實現(xiàn)CO2含量高，低燃料比），爐缸活躍，提高能源利用率，實現(xiàn)高爐操作優(yōu)化等。
1.4造渣制度的調(diào)整
爐渣性能：流動性，熔化性（長渣和短渣），穩(wěn)定性，脫硫能力等。
爐渣性能的調(diào)整：堿度（二元，三元，四元），加MgO（適應(yīng)高AI2O3量），低堿度排堿金屬，提高脫硫能力（高堿度渣脫硫能力高）等。
2.四個基本制度之間的關(guān)系
高爐順行的前提：科學(xué)合理的選擇送風(fēng)制度和裝料制度。
煤氣流合理分布的基礎(chǔ)：下部調(diào)劑送風(fēng)制度，是對高爐生產(chǎn)起決定性作用。
維持高爐順行的重要手段：上部調(diào)劑裝料制度，用科學(xué)布料來優(yōu)化煤氣流的再分布。
爐缸熱量充沛、生產(chǎn)穩(wěn)定的前提：高爐熱量收支平衡。
保證爐況順行、爐體完整，脫硫能力強的條件：優(yōu)化造渣制度。
四個基本操作制度是相互依存，相互影響。煤氣流的合理分布取決于送風(fēng)制度和裝料制度。爐缸熱量充沛取決于熱制度和送風(fēng)制度。
3.高爐操作的原則
高爐操作是以下部調(diào)劑為基礎(chǔ)，上下部調(diào)劑相結(jié)合，控制好爐溫，爐缸活躍，實現(xiàn)高爐順行穩(wěn)定生產(chǎn)。
調(diào)劑爐況的原則
（1）建立預(yù)案制，盡量早發(fā)現(xiàn)，早預(yù)測爐況波動的性質(zhì)和程度，及早采取相應(yīng)措施，杜絕重大事故發(fā)生。
（2）在操作上是早動、少動，力求減少人為因素對爐況造成波動的幅度。減少加空焦，減少大幅度調(diào)整的比例等。
（3）要掌握各調(diào)劑量所產(chǎn)生的作用內(nèi)容，起作用的程度和時間。
（4）依據(jù)對爐況影響的大小，經(jīng)濟損失的程度，操作參數(shù)調(diào)整的順序為：
噴煤→風(fēng)溫（調(diào)濕）→風(fēng)量→料制→焦炭負荷→凈焦。
4.調(diào)劑手段實施后對生產(chǎn)起作用的時間
（1）變動噴煤比會在3~4個小時后起作用，是實現(xiàn)高爐高效化（全風(fēng)量，最高風(fēng)溫操作）的最好手段，是料速調(diào)整的首選手段，可確保爐缸熱制度穩(wěn)定，生產(chǎn)指標最佳的目標。
（2）調(diào)劑風(fēng)量一般在1.5~2小時起作用。降風(fēng)溫要損失焦比，改變軟熔帶位置，對合理爐型變化有影響。
（3）改變裝料制度，特別是調(diào)整焦炭負荷，加凈焦要在一個冶煉周期后起作用。改變裝料制度會對煤氣流分布有較大影響。調(diào)整焦炭負荷對熱平衡會有影響。
調(diào)負荷最好不變動焦批重（一般要求焦層厚為0.5M，寶鋼在0.8M左右），保證焦炭透氣窗作用不發(fā)生變化，以保證煤氣流穩(wěn)定。
（4）調(diào)劑風(fēng)量、富氧、脫濕會立即見到效果。
5.送風(fēng)制度的調(diào)整
高爐煉鐵是以風(fēng)為本，要盡量實現(xiàn)全風(fēng)量操作，并且要穩(wěn)定送風(fēng)制度，以維持好合理爐型，煤氣流分布合理，爐缸活躍。
選擇風(fēng)量的原則：風(fēng)量必須要與料柱透氣性相適應(yīng)，建立最低燃料比的綜合冶煉強度在1.0~1.3t/m3·d的概念，是高爐煉鐵節(jié)能降耗工作的重要指導(dǎo)思想。
冶煉每噸生鐵消耗風(fēng)量值（不富氧）
風(fēng)機的選擇為：送風(fēng)量為爐容的二倍左右。目前中小高爐大多數(shù)是選擇大風(fēng)機。
5.1固定風(fēng)量操作
進行脫濕鼓風(fēng)可使一年四季送風(fēng)量均衡（根據(jù)氣態(tài)方程，冬天與夏天風(fēng)量差14%），有利于提高噴煤比。
穩(wěn)定操作制度，三個班的要求要統(tǒng)一，實行固定風(fēng)量操作要求各班裝料批數(shù)<±2批料。風(fēng)量波動不大于正常風(fēng)量的3%。
5.2調(diào)劑風(fēng)量的原則和方法
每次調(diào)劑風(fēng)量要在總風(fēng)量的3%左右，二次加風(fēng)之間要時間大于20分鐘，加風(fēng)量每次不能超過原風(fēng)量的10%。
以透氣性指數(shù)為依據(jù)進行調(diào)整風(fēng)量。為節(jié)能，由鼓風(fēng)機來加減風(fēng)，風(fēng)閘全關(guān)。
一般爐況向熱不減風(fēng)。爐涼時要先提風(fēng)溫，提高鼓風(fēng)溫度，增加噴煤量，不能制止爐涼時可適度減風(fēng)（5%~10%），使料速達到正常水平。
低料線時間大于半小時要減風(fēng)，不允許長期低料線作業(yè)，并相應(yīng)調(diào)整焦炭負荷。
休風(fēng)后復(fù)風(fēng)一般用全風(fēng)的70%左右（風(fēng)壓，壓差不允許高于正常水平），待熱風(fēng)壓力平穩(wěn)或有下降趨勢時才允許再加風(fēng)，加風(fēng)后的熱風(fēng)壓力和壓差不允許高于正常水平。
煤氣流失常時，應(yīng)以下部調(diào)劑為主，上部調(diào)劑為輔。
5.3不同容積高爐風(fēng)速和鼓風(fēng)動能的選擇
目前，中小高爐在高冶煉強度下，它的風(fēng)速和鼓風(fēng)動能是高于此值，冶煉強度升高，鼓風(fēng)動能降低，原燃料質(zhì)量好的高爐風(fēng)速和鼓風(fēng)動能較高，噴煤量提高，鼓風(fēng)動能低一些，但也有相反情況，富氧后，風(fēng)速和鼓風(fēng)動能均要提高，冶煉鑄造鐵的風(fēng)速和鼓風(fēng)動能比煉鋼鐵低。
長風(fēng)口比短風(fēng)口風(fēng)速和鼓風(fēng)動能均低一些。風(fēng)口數(shù)目多，鼓風(fēng)動能低，但風(fēng)速高。矮胖多風(fēng)口高爐，風(fēng)速和鼓風(fēng)動能均要提高。隨高爐爐容的擴大（生產(chǎn)中后期），風(fēng)速和鼓風(fēng)動能均要增加。一般情況下，風(fēng)口面積不宜經(jīng)常變動。
5.4冶煉強度的選擇
煉鐵學(xué)理論：高爐利用系數(shù)=冶煉強度÷燃料比
使用提高冶煉強度的辦法來提高利用系數(shù)是不科學(xué)的。這是中小高爐使用大風(fēng)機，進行高冶煉強度冶煉，來實現(xiàn)高產(chǎn)的普遍辦法。這樣做法是高能耗，高污染的作法。寶鋼噸鐵風(fēng)耗為950m3/t左右，而中小高爐為1200~1500m3/t。風(fēng)機產(chǎn)出1m3風(fēng)要耗0.85kgce/t能耗。生產(chǎn)實踐表明，高爐操作經(jīng)濟的冶煉強度在1.0~1.2t/m3·d。在1.2t/m3·d冶強以上，冶強每升高10%，焦比升高1.4%，爐渣脫硫能力降低。
高爐增產(chǎn)的正確方法是：降低燃料比，提高富氧率和爐頂壓力。用爐腹煤氣量指數(shù)取代冶煉強度來衡量高爐強化程度是最科學(xué)的方法，其定義為：單位爐缸面積上產(chǎn)生的爐腹煤氣量。操作較好的高爐爐腹煤氣量指數(shù)在58~66，最高為70。
5.5富氧
富氧鼓風(fēng)可提高產(chǎn)量，爐腹煤氣量減少，噸鐵煤氣量減少，有利于提高噴煤比（風(fēng)口前理論燃燒溫度提高）。所以，富氧要與提高噴煤比相結(jié)合。
風(fēng)中含氧21%增至25%，增產(chǎn)3.2%~3.5%；風(fēng)中含氧25%升到30%，增產(chǎn)3%。富氧1%，可增加噴煤量15-20kg/t，煤氣發(fā)熱值提高3.4%，可增產(chǎn)4.76%，風(fēng)口面積要縮小1.0%-1.4%。因為富氧后煤氣體積會減小，要保持原來風(fēng)速。高爐爐況不順，要先停氧。
富氧7%以上不經(jīng)濟。因氧是用電換來的。建議為高爐專門配備變壓吸附制氧設(shè)備（《鋼鐵企業(yè)節(jié)能設(shè)計規(guī)范》中有此要求），不受煉鋼富余氧量變化的制約，含氧量也不用那么純，85%即可，成本也低（1M3氧氣電耗變壓吸附制氧設(shè)備為0.3度，而深冷制氧為0.5度），運行靈活（開停只十幾分鐘）。
5.6脫濕鼓風(fēng)
理論上風(fēng)中每增加1%的濕度，需要有提高72℃風(fēng)溫來補償，每1%的濕度相當于8g/m3鼓風(fēng)。風(fēng)中每增加1g水，需要9℃熱風(fēng)來補償。實際高爐鼓風(fēng)含1g/m3水后，會有H2的產(chǎn)生，有利于鐵礦石還原，是個放熱反應(yīng)。實際鼓風(fēng)增濕1g/m3，只要6℃風(fēng)溫來補償。
無噴煤的高爐，采用加濕鼓風(fēng)可實現(xiàn)使用高風(fēng)溫?zé)掕F，有利于增產(chǎn)降焦。
5.7高壓操作
爐頂煤氣壓力大于0.03MPa叫高壓操作。由常壓改為80KPa高壓后，鼓風(fēng)量可增加10%~15%，相當于提高2%風(fēng)量，再提高壓力后，所增加風(fēng)量為1.7%~1.8%；當頂壓達到80Kpa，可以推動煤氣壓差發(fā)電裝備TRT運轉(zhuǎn)；到120Kpa時，就會有效益。
提高頂壓10KPa，可增產(chǎn)1.0±0.2%，降焦比0.3%~0.5%，有利于冶煉低Si鐵，提高TRT發(fā)電能力，降低爐塵含量。
高壓操作不利于SiO2的還原，強化了滲碳過程，故有利于冶煉低硅鐵；一定程度降低焦比。高壓操作煤氣體積減小，流速降低，壓頭損失減少，有利于煤氣熱值充分傳遞給爐料，促進高爐順行和節(jié)能，允許加風(fēng)量2.5%-3.0%
6.裝料制度的調(diào)整
高爐煤氣流合理分布取決于裝料制度與送風(fēng)制度的相互配合。裝料制度優(yōu)化可使爐內(nèi)煤氣分布合理，改善礦石與煤氣接觸條件，減少煤氣對爐料下降的阻力，避免高爐憋風(fēng)，懸料。提高煤氣利用率和礦石的間接還原度，可降低焦比，促進高爐生產(chǎn)穩(wěn)定順行。
6.1裝料制度包括
裝料順序，爐料批重，布料方式，料線等。
1）雙鐘爐頂設(shè)備裝料方式
正同裝OOCC↓；正分裝OO↓CC↓；半倒裝COOC↓；倒分裝CC↓OO↓；倒同裝CCOO↓；大鐘傾角一般為50°~53°，大鐘行程一般為400~600mm。
加重邊緣裝料的影響：由重到輕，正同裝→正分裝→混同裝→半倒裝→倒分裝→倒同裝。
2）無料鐘爐頂設(shè)備
一批料，流槽旋轉(zhuǎn)8~12圈，礦和焦的α角差為2°~4°。
α0=αc+（2°~4°）
可實現(xiàn)單環(huán)、多環(huán)、扇形，螺旋布料，定點布料，中心加焦。大高爐可選擇α角12~15個檔位。
無料鐘布料易形成的料面：周邊一定寬度的平臺和中心漏斗，促進邊緣和中心兩股氣流共同發(fā)展。
6.2布料效應(yīng)
使用不同爐料，加重邊緣效應(yīng)為天然礦石→大粒度球團礦→小粒度球團礦→燒結(jié)礦→焦炭→小粒度燒結(jié)礦。石灰石要布到中心，防止邊緣產(chǎn)生高粘度的爐渣，使爐墻結(jié)厚。
6.3礦批重的選擇
礦批重具有均整料面的功能，又有配合裝料次序改變爐料縱深分布。每座高爐均有一個臨界礦批重，當?shù)V批重大于臨界礦批重，再增大礦批重時，會有加重中心的作用。過大礦批重會加重邊緣和中心的作用。
不同容積的高爐建議礦批重如下：
目前，原燃料質(zhì)量的不斷惡化，有降低礦批量趨勢。大高爐的焦批厚在0.65～0.75m，不宜小于0.5m。寶鋼焦批在800mm。調(diào)負荷一般不動焦批，以保持焦窗透氣性穩(wěn)定。焦批的改變對布料具有重大影響，操作中最好不用。
高爐操作不要輕易加凈焦，只有在出現(xiàn)對爐溫有持久影響的因素存在才用（如高爐大涼、發(fā)生嚴重崩料和懸料，設(shè)備大故障等）。而且只有在凈焦下達爐缸時才會起作用。加凈焦的作用：有效提爐溫，疏松料柱，改爐料透氣性，改變煤氣流分布。跟據(jù)情況采取改變焦碳負荷的方法比較穩(wěn)妥，不會造成爐溫波動。調(diào)焦炭負荷不可過猛，變鐵種時，要分幾批調(diào)劑，間隔最好1-2小時。
高冶煉強度，礦批重要加大。噴煤比提高，要加大礦批重。
加大礦批重的條件：邊緣負荷重、礦石密度大改用密度小時（富礦改貧礦）、焦炭負荷減輕。
減小礦批重的條件：邊緣煤氣流過分發(fā)展；在礦批重相同的條件，以燒結(jié)礦代替天然礦；加重焦炭負荷；爐齡后期等。
改變裝料順序的條件：調(diào)整爐頂煤氣流分布，處理爐墻結(jié)厚和結(jié)瘤，開停爐前后等。
為解決鐘閥式爐頂布料不均，使用布料器可消除爐料偏析。
布料器類型：馬基式旋轉(zhuǎn)布料器—可進行0o、60o、120o、180o、240o、360o六點布料。仍有布料不均現(xiàn)象，易磨損。
快速旋轉(zhuǎn)布料器—轉(zhuǎn)速為10～20轉(zhuǎn)/分，布料均勻，消除堆角。
空轉(zhuǎn)螺旋布料器—與快速旋轉(zhuǎn)布料器結(jié)構(gòu)相同，旋轉(zhuǎn)漏斗開口為單嘴，沒有密封。
布料器不轉(zhuǎn)時要減輕焦炭負荷1%～5%。
6.4可調(diào)爐喉
大型高爐有可調(diào)爐喉。寶鋼1號高爐有24塊可調(diào)爐喉板，有11個檔位，可使料面差由0.75m至3.58m，對爐內(nèi)料面影響較大。
6.5料線
料線越高，則爐料堆尖離開爐墻遠，故使邊緣煤氣流發(fā)展。料線應(yīng)在爐料碰爐墻的撞點以上。每次檢修均要校正料線0點。
中小高爐爐料線在1.2～1.5m，大型高爐在1.5m～2.0m。裝完料后的料線仍要有0.5m的余富量。兩個料R下降相差要小于0.3～0.5m。料線低于正常規(guī)定的0.5m以上時，或時間超過1小時，稱為低料線。低料線1小時，要加8%～12%的焦，料線深超過3m時，要加10%～15%的焦炭。
高爐低料線時間長，就應(yīng)休風(fēng)，也不允許長期慢風(fēng)作業(yè)。否則會造成爐缸堆積和爐墻結(jié)厚，破壞合理爐型。
6.6判斷裝料制度是否合理的標準
煤氣利用率：CO2/（CO+CO2）值，好為0.5以上，較好為0.45左右，較差為0.4以下，差為0.3以下。
煤氣五點分析曲線：饅頭型差，雙峰型有兩條通道，喇叭花型中心發(fā)展，平坦形（雙燕飛）最好。
爐頂溫度，好的標準：中心500℃左右，四周150～200℃。四周各點溫差不大于50℃。
CO2含量表示能源利用（反映在燃料比）情況：
2000m3以上高爐應(yīng)在20%～24%；
1000m3左右高爐為20%～22%；
1000m3以下高爐為18%～20%。
7.熱風(fēng)制度的選擇
高爐煉鐵熱量來源：碳素燃燒（焦炭、煤粉）占78%，熱風(fēng)帶入熱量19%，爐料化學(xué)反應(yīng)熱3%。
7.1爐缸熱量表示方式
物理熱：鐵水和熔渣的溫度，一般為1350～1550℃，正常值為1450℃左右。大高爐熱量充沛，溫度高。
化學(xué)熱：生鐵含Si量。煉鋼鐵控制在0.3%～0.70%，Si含量0.5%以下為宜。鑄造鐵為在指定范圍，兩爐之間含Si波動<±0.2%。
風(fēng)口區(qū)理論燃燒溫度：2250±50℃，大高爐可2150±50℃。
爐渣堿度也可以表述爐缸工作熱狀態(tài)。爐渣溶化溫度是爐缸溫度調(diào)整手段之一。
7.2影響熱制度的因素
影響爐缸溫度方面因素：風(fēng)溫、富氧、噴煤、鼓風(fēng)溫度和濕度、焦炭負荷，爐料下降速度，礦石含鐵品位等。
影響熱量消耗方面因素：原燃料數(shù)量和質(zhì)量，爐內(nèi)間接還原程度，冷卻水冷卻強度（包括漏水），煤氣熱能利用，高爐操作水平（料速，崩料，懸料等）。
影響爐內(nèi)熱交換的因素：煤氣流分布和流速，布料方式；爐料傳熱速度和熱流比，爐料粒度、密度和氣孔形式；鐵礦石冶金性能等。
煉鐵設(shè)備和企業(yè)管理因素：煉鐵設(shè)備運行狀態(tài)，冷卻設(shè)備是否漏水，冷卻強度；稱量的準確度，高爐操作水平（四個制度穩(wěn)定）。
影響煉鐵燃料比變化（焦比+煤比小塊焦比+）因素
7.3焦炭負荷的調(diào)整
采用固定焦批重，來調(diào)焦炭負荷，保證煤氣流穩(wěn)定。
由煉鋼鐵改為鑄造鐵操作：按生鐵含Si升高1%，燃料比升高40～60Kg/t計算，爐渣堿度降低0.07～0.1。適當縮小風(fēng)口面積和減少風(fēng)量，縮小礦批重10%左右。
鑄造鐵改為煉鋼鐵操作：把渣堿度過渡放在首要位置，先調(diào)堿度后加負荷。調(diào)焦負荷要分階段進行，幅度要小。把握住風(fēng)量正常值，密切注意爐墻水溫差變化，有大變化及時調(diào)負荷。一般是風(fēng)量穩(wěn)定后再調(diào)裝料制度。
把握住停噴煤時的負荷調(diào)整和熱滯后的時間差，以利爐溫穩(wěn)定?？茖W(xué)計算煤粉的置換比，維持好綜合焦炭負荷不變。
重視低料線的負作用：
半小時低料線要減輕負荷5%～10%，低料線1小時要補加焦炭原負荷的15%～25%。低料線3m以上時要適當減風(fēng)量。不允許長時間低料線作業(yè)，該休風(fēng)的就要休風(fēng)，不能抱有僥幸心理。低料線的爐料下到風(fēng)口區(qū)時，高爐難操作，要作適當調(diào)整。高爐操作不允許高爐長期慢風(fēng)作業(yè)。
休風(fēng)時間與減焦負荷的關(guān)系
下雨焦炭負荷的調(diào)整
增加倒裝批數(shù)要調(diào)負荷
洗爐和護爐的負荷調(diào)整要根據(jù)需要進行調(diào)焦炭負荷，要防止爐墻粘結(jié)物脫落造成爐涼的后果。
7.4噴吹煤粉
高爐噴吹煤粉是煉鐵系統(tǒng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化的中心環(huán)節(jié)，是鋼鐵工業(yè)三大技術(shù)路線之一，是國內(nèi)外高爐煉鐵技術(shù)發(fā)展的大趨勢。提高噴煤比是結(jié)構(gòu)節(jié)能的重要手段，可有效地緩解我國主焦煤緊張，同時又可以減少煉焦過程中對環(huán)境的污染，還是降低煉鐵成本的有效手段，還可降低煉鐵系統(tǒng)的建設(shè)投資。
提高噴煤比的技術(shù)措施：高風(fēng)溫（1200℃）、降低渣鐵比（小于300Kg/t）、富氧（3%左右）、脫濕鼓風(fēng)（濕度6%左右）、提高料柱透氣性（原燃料轉(zhuǎn)鼓強度高，含粉末少，冶金性能好等）、高爐操作水平好（煤氣分布均勻，煤粉分配均勻，煤焦置換比高等）、優(yōu)選煤種（可麼性，流動性，燃燒性好，發(fā)熱高，含有害雜質(zhì)少等）。
提高噴煤比的理論基礎(chǔ)是：確保爐缸溫度在2200±50℃，提高煤粉燃燒率（煤粉粒度，可燃性，燃燒環(huán)境等），提高爐料透氣性等。
調(diào)劑噴煤量是操作高爐的重要內(nèi)容，應(yīng)成為常用的手段。因為通過增減煤量調(diào)整爐溫，所產(chǎn)生效果要快，也方便，又經(jīng)濟。用煤量調(diào)整來控制料速是有好的效果，工長們應(yīng)掌握這個技能。
每噴吹100kg/t煤粉，煤氣體積增加4.6%，理論燃燒溫度降低消耗200-250℃（煙煤降低溫度多）。
噴煤的效果：爐缸煤氣體積和鼓風(fēng)動能增加，間接還原度提高，理論燃燒溫度降低，料柱煤氣阻力增大，爐缸需要補充熱量，有熱滯后現(xiàn)象，冶煉周期加長。
配煤的原則：煙煤和無煙煤混合噴吹可提高噴煤比。但揮發(fā)分要小于是25%，灰份要小于焦炭灰份含量（小于13%）。
可麼性好和可麼性不好的煤要合理搭配：無煙煤粒度-200目在80%-85%，煙煤在50%-65%，含結(jié)晶水的褐煤在富氧條件下粒度可更粗。水份在1%左右。
提高噴煤比的原則：提高噴煤比后煉鐵燃料比不升高，除塵灰中含碳量不高。煙煤噴吹要有安全保護設(shè)施。
7.5調(diào)劑爐溫的原則
固定最高風(fēng)溫，用噴煤量來調(diào)劑爐溫，注意噴煤熱滯后現(xiàn)象，把握風(fēng)量、噴吹強度對置換比的影響。調(diào)劑量要適度，有提前量，準確。
低風(fēng)溫（低于1000℃）、小風(fēng)量（正常風(fēng)量的80%以下）時，不宜進行大噴吹量，防煤粉燃燒率低，煤焦置換比低。
調(diào)劑爐缸熱狀態(tài)手段順序為：
富氧—噴煤—風(fēng)溫—風(fēng)量—裝料制度—變焦負荷—加焦；
對熱制度影響由快變慢的順序：風(fēng)量、風(fēng)溫、噴煤、焦負荷；
兩次鐵之間要求生鐵含Si量要穩(wěn)定：煉鋼鐵波動小于0.2%，鑄造鐵小于0.45%。
調(diào)劑風(fēng)溫
降風(fēng)溫可一次降到所需要的風(fēng)溫水平。
提風(fēng)溫要緩慢謹慎。每次提風(fēng)溫幅度在20～30℃，每小時不能超過30～40℃，最高不允許大于50℃。原料含粉率高的高爐提風(fēng)溫要更加小心。
提高風(fēng)溫的效果：風(fēng)溫提高100℃，理論燃燒溫度升高60-80℃，風(fēng)口前碳素燃燒減少，爐內(nèi)壓差升高5kPa，冶煉強度下降2%-2.5%，直接還原度上升，爐身和爐頂溫度下降，降焦比15-20kg/t。
8.渣制度的選擇
高爐造渣制度要滿足高爐冶煉的要求：渣鐵易分離、脫硫能力高，爐渣流動性好（粘度低），穩(wěn)定性好。
8.1.對造渣制度的要求
在優(yōu)化配礦時，要選擇初成渣生成晚，軟熔區(qū)間窄，對爐料透氣性有利，初渣中FeO含量少。
希望爐渣熔化溫度在1300～1400℃，粘度小于10泊左右，可操作的溫度波動范圍大于150℃。要求爐渣能自由流動的溫度為1400～1500℃，粘度小于2.5泊，粘度轉(zhuǎn)折點在大于1300～1250℃。
爐渣在正常溫度下要有良好的流動性和穩(wěn)定性。
希望爐渣從流動到不流動的溫度范圍比較寬、稱之為長渣。溫度波動±25℃，二元堿度波動±0.5時，有穩(wěn)定的物理性能。
有足夠的脫硫能力，在爐溫和堿度適宜條件下，硫負荷<5Kg/t，硫的分配系數(shù)為25～30，硫負荷>5Kg/t時，分配系數(shù)為30～50。
對高爐襯磚侵蝕能力較弱
在爐溫和堿度正常條件下有較好的熔化性、流動性、穩(wěn)定性，脫硫性，能冶煉出優(yōu)質(zhì)生鐵。
8.2對原燃料質(zhì)量的基本要求
原燃料含硫低，硫負荷小于5Kg/t。
原料難熔，易熔組分低，含CaF2，TiO2越低越好。
易揮發(fā)的K、Na含量低，含K2O+Na2O<3.0%。注意焦炭和煤粉灰分中堿金屬含量，K比Na對爐料和耐火材料的破壞作用大十倍。
含有少量的MnO、MgO對造渣有利。SiO2和Al2O3含量低為好，含量高要降低礦石的經(jīng)濟品位。
含鉛和鋅分別要小于0.15%。
粒度小于5mm占比例<5%，5~15mm占比例<30%。
8.3爐渣性能對高爐冶煉的影響
高爐內(nèi)成渣區(qū)是爐料透氣性最差的地方，占高爐煤氣壓頭損失的70%～80%。所以要求爐渣熔化溫度高，熔化區(qū)間窄，流動性好。
初成渣中FeO一定含量，可改善初渣流動性，在下降過程中，被直接還原成金屬鐵，是個吸熱反應(yīng)。溫度低，造成初渣可能會凝固，降低料柱透氣性，引起爐墻結(jié)厚、結(jié)瘤。終渣FeO含量降低1%，渣溫提高20℃。渣中FeO<0.5%為正常值。
渣中CaO、MgO的濃度高有利于脫硫，F(xiàn)eO含量高不利于脫硫。低料線會使爐渣脫硫能力降低。
含CaF2的礦石，易生成低熔點的爐渣，對脫硫不利，且侵蝕耐火磚。用含CaF2的礦石進行洗爐有好效果。
提高MgO含量可改善高含Al2O3的爐渣流動性。含量Al2O3達18%的爐渣，配加12%～15%的MgO后，爐渣性能得到改善。建議MgO在球團生產(chǎn)中配加，比加在燒結(jié)礦中有利。一般爐渣MgO含量為7%～8%，也可直接加鎂球。
爐渣流動性最好的成份：煉鋼鐵CaO/SiO2在1.05~1.2（倍），鑄造鐵CaO/SiO2在0.8~1.05（倍），MgO在6%~9%。CaO+MgO在48%~50%為宜。MgO不超過20%。
8.4造渣制度的調(diào)整
熔劑爐料要避免加到爐墻邊緣，防止爐墻結(jié)厚和結(jié)瘤。
洗爐劑要加到爐墻邊緣。
碎鐵、軋鋼氧化鐵皮等金屬附加物加到中心。
9.中部調(diào)劑方法
調(diào)劑高爐中部區(qū)域（爐腹至爐身下部）爐體冷卻系統(tǒng)的冷卻制度，使之有適宜的熱流強度，有益于形成合理爐型，進而促進煤氣流的優(yōu)化。中部調(diào)劑也是治理爐墻結(jié)厚的好辦法。
熱流強度是通過監(jiān)測冷卻水的溫差來計算，爐型控制和煤氣分布。冶煉煉鋼鐵時爐腹和爐腰區(qū)的熱流強度應(yīng)在30～40MJ/m2·h，冶煉鑄鐵鐵為38～50MJ/m2·h。
正常冶煉的高爐冷卻設(shè)備水溫差值：爐腹、爐腰為6～8℃，不能長期低于5℃。爐身下部4～6℃，中部3～5℃，上部2～4℃。
調(diào)劑水壓幅度一般在±20Kpa，但下限不得低于50Kpa，避免水速過低。上限不超過150Kpa（夏季南方企業(yè)可高一些）。
10.高爐煉鐵操作制度調(diào)整的原則
（1）建立以預(yù)防為主的工作思路：對爐況波動做出準確地判斷。早、少量進行科學(xué)調(diào)整，把爐況大波動消失在萌芽之中。
（2）各操作參數(shù)要有靈活可調(diào)的范圍，各操作參數(shù)要留有余地。調(diào)整爐況，不允許多因素一起調(diào)整；這樣不容易找準參數(shù)量。
（3）正常生產(chǎn)條件下，先采用下部調(diào)劑手段，其次為上部調(diào)整，再次為調(diào)整風(fēng)口面積。特殊情況下采用上下部同時調(diào)劑。
（4）恢復(fù)爐況，首先恢復(fù)風(fēng)量（高爐煉鐵是以風(fēng)為本），活躍爐缸是基礎(chǔ)，處理好風(fēng)量與風(fēng)壓關(guān)系，相應(yīng)恢復(fù)風(fēng)溫和噴煤，最后調(diào)整料制。
（5）長期不順的高爐，風(fēng)量與風(fēng)壓不對應(yīng)，采用上部調(diào)劑無效時，要果斷縮小風(fēng)口面積，或堵部分風(fēng)口。
（6）爐墻侵蝕嚴重，冷卻設(shè)備大量破損，不宜采取強化操作。不允許風(fēng)渣口壞，湊對再換。要最大限度地減少對爐缸的漏水，可提高高爐壽命。
（7）爐缸水溫差高，要及早采取TiO2礦護爐，提高爐溫等措施，堵部分風(fēng)口，提高部分冷卻設(shè)備冷卻強度等。關(guān)注水溫差曲線出現(xiàn)拐點和熱流強度超過警戒值，要分析出是真實水溫差高，還是爐皮串風(fēng)。
（8）建立綜分析爐況的工作制度，每周每月有技術(shù)分析會，各工長爐長參加，集思廣益，科學(xué)判斷爐況，提出下一步高爐操作方針。
